01. Špecifické opatrenia na optimalizáciu meniča
1. Optimalizácia typu meniča
Trvalá vrstva dna konvertora 210t v oceliarni je navrhnutá na 195 mm, hrúbka tl.magnéziové uhlíkové tehlyv spodnej pracovnej vrstve je 800mm, pomer objemu pece je 0.86m³/t a pracovná vrstva je plynulý prechod od strednej tehly k roztavenej bazén. Stredová tehla dna je v najnižšej polohe. Návrh dna konvertora pred optimalizáciou S rastúcim dopytom oceliarskych podnikov po čistote roztavenej ocele sa v posledných rokoch postupne zvyšoval prietok spodného fúkania konvertora. Prevádzkový tlak dna meniča je veľký a oblúkové murivo začína od stredu dna. Okolitý svah je veľký, čo spôsobuje, že spodok konvertora sa počas prevádzky odtrháva od stredovej tehly a postupne sa šíri až po 10. prstenec dna. Zvyšková hrúbka konvertora 3500 je 600~700 mm (vrátane trvalej vrstvy) a miera erózie je asi 0,11 mm/pec, čo vedie k vysokej spotrebe údržby počas prevádzky konvertora a ovplyvňuje účinnosť prevádzky konvertora. Konštrukcia pracovnej vrstvy dna pece už nemôže vyhovovať taviacim potrebám oceliarne. Preto je typ pece optimalizovaný a upravený. Po optimalizácii sa optimalizuje a upraví konštrukcia dna konvertorovej pece a pracovná vrstva spodného prstenca 1~13 pece sa zahustí na 1000 mm. A tvar spodného prstenca pece 1~6 je navrhnutý ako typ "plochá panvica". Tehly pracovnej vrstvy sú tesne pripojené k trvalej vrstve a sú ukladané kruhovým spôsobom k 6. prstencu dna pece. Oblúkový prechod začína pomaly od 7. zvonenia. Po optimalizácii už stredová tehla nie je najnižším bodom. Stredová tehla dna pece k šiestemu prstencu je plochá, ktorá spoločne nesie miešanie a statický tlak roztavenej ocele.
2. Optimalizácia žiaruvzdorného prispôsobenia meniča
Počas používania rôznych konvertorov v dôsledku vplyvu mnohých faktorov, ako je rôzne zloženie roztaveného železa, proces tavenia, rôzne druhy ocele a pomocné zariadenia, niektoré miestne oblasti konvertora erodujú príliš rýchlo. Aby sa znížila rýchlosť erózie konvertora počas prevádzky a zabránilo sa vážnemu nedostatku zvyškovej hrúbky, keď je konvertor čo najviac offline, celkové alebo miestne triedy a materiály sa optimalizujú počas procesu návrhu materiálu konvertora.
Hrúbka dekarbonizačnej vrstvy bežných magnéziových uhlíkových tehál je 2,4-krát väčšia ako hrúbka nízkouhlíkových magnezitových uhlíkových tehál. Zároveň je v porovnaní s materiálmi s vysokým obsahom uhlíka vzdialenosť medzi časticami MgO v horčíkových uhlíkových tehlách s nízkym obsahom uhlíka malá a na pracovnom povrchu materiálu je ľahké vytvoriť reakčnú vrstvu bohatú na MgO. Po oxidácii sú magnéziové tehly kompaktnejšie a majú lepšiu odolnosť voči oxidácii.
3. Kontrola finálnej trosky konvertora
Použitie vysokokvalitných konvertorových žiaruvzdorných magnéziových uhlíkových tehál je základom pre bezpečnú a plynulú prevádzku konvertora a úzko súvisí aj s vhodnou prevádzkou konvertora a údržbou na mieste. Určitý vplyv na eróziu bude mať obsah Si, Mn a P v roztavenom železe s rôznymi zložkami, poloha konvertorovej taviacej pištole, najmä operácia a pomer rozstreku trosky, konečné zloženie a konečná kontrola trosky. obloženie prevodníka. Hlavnými látkami, ktoré ovplyvňujú teplotu topenia konvertorovej trosky, sú FeO, MgO a zásaditosť. V súčasnosti je TFe určitej oceliarne vo všeobecnosti 15 % až 2 0 %. Pri určitom pomere TFe finálnej trosky konvertora, čím vyššia je zásaditosť a obsah Mg0%, tým vyššia je teplota topenia trosky a tým je troska viskóznejšia. Z hľadiska ochrany pece, čím priaznivejšie je obloženie pece, oceliareň spravidla riadi zásaditosť konvertora na 2,8 ~ 3,2 z hľadiska nákladov. Zásaditosť a obsah MgO vo finálnej troske 210t konvertora pred a po optimalizácii, zásaditosť finálnej trosky sa pred a po optimalizácii zvýšila z 2,9 na 3,3 a obsah MgO vo finálnej troske sa zvýšil z 5,8 % na 6,5 %.
