V súčasnosti je prevádzkové zaťaženie jednotky na splyňovanie kalu uhlia a vody vo všeobecnosti 95 percent ~ 110 percent a prevádzka s vysokým zaťažením má veľký vplyv na systém. Nedávnymi operáciami sa zistilo, že odkedy sa zaťaženie splyňovača zvýšilo na 15 percent, životnosť žiaruvzdorných tehál sa výrazne skrátila a životnosť valcových tehál splyňovača A/B (tehly horákovej komory-K) je len asi 3700 h a v roku Pri výmene sú zvyšné žiaruvzdorné tehly menej, oveľa menej ako 1/3 celku (výrobcovia žiaruvzdorných tehál vyžadujú, aby sa žiaruvzdorné tehly vymenili, keď zostávajúca 1/3) a žiaruvzdorné tehly sú vážne poškodené .
Komplexná analýza, aby sa predĺžila životnosť žiaruvzdorných tehál, by mala byť upravená z nasledujúcich hľadísk.
štruktúra prúdového poľa
Ako všetci vieme, kvalita atomizačného efektu je určená rýchlosťou a uhlom materiálu vystupujúceho z horáka, v ktorom hrá kľúčovú úlohu hlavný kyslík. Žiaruvzdorné tehly spôsobujú vážne poškodenie. Odporúča sa, aby sa hlavný prietok kyslíka horákom pohyboval od 120 do 150 m/s.
Údaje poskytnuté majiteľom patentu sú: prietok kyslíka 8949 m³/h zodpovedá tlaku splyňovača 6,3 MPa, hlavný prietok kyslíka 130 m/s a centrálny prietok kyslíka 120 m/s. So zvyšujúcou sa koncentráciou uhoľného kalu dosiahol prietok kyslíka pecou C 9600 m³/h. Aby sa zabezpečilo, že hlavný prietok kyslíka je v odporúčanom rozsahu, zodpovedajúci tlak splyňovača by mal byť 6,8 MPa, ale tlaková nádoba neumožňuje pretlakovú prevádzku. Nedá sa dosiahnuť (aktuálny tlak je 6,5 MPa).
Podľa aktuálnych prevádzkových parametrov sa vypočítalo, že hlavný prietok kyslíka dosiahol 145 m/s a centrálny prietok kyslíka je 114 m/s (podmienky výpočtu: uhol vyhadzovania materiálu 50 stupňov, teplota 22 stupňov, centrálny pomer kyslíka 16,6 percentá). V dôsledku rozdielu každého horáka existuje určitá odchýlka v rýchlosti jeho prúdenia, ale rozsah odchýlky je menší ako 5 m/s. Počas prevádzky splyňovacej jednotky podniku došlo k vážnemu poškodeniu žiaruvzdorných tehál, keď hlavný prietok kyslíka bol 95 m/s a 145 m/s. Na základe súčasných podmienok, keď systém dosiahne 110-percentné zaťaženie, hlavný prietok kyslíka dosiahne 148 m/s, čo sa značne líši od indexu procesu. Keď je teplota v lete vyššia, hlavný prietok kyslíka sa bude výraznejšie meniť (pozri tabuľku 1 pre zodpovedajúci vzťah medzi prietokom kyslíka a teplotou kyslíkového potrubia a tlakom v splynovači).
Podľa výpočtu teploty kyslíkového potrubia v roku 2014 (najvyššia teplota v lete je 37 stupňov a najnižšia teplota v zime je 17 stupňov), v lete dosiahne hlavný prietok kyslíka 16 m/s. V roku 2014 bola prevádzková doba pece A od mája do októbra, v podstate v sezóne s vyššou teplotou; kým prevádzková doba pece B bola od augusta do decembra a teplota počas prevádzky bola nižšia. Pec A bežala 3716 hodín pri vysokej teplote, zatiaľ čo pec B bežala iba 1960 hodín pri vysokej teplote. Za rovnakých pracovných podmienok je hlavný prietok kyslíka v peci A o 10 m/s rýchlejší ako v peci B. Pri výmene žiaruvzdorných tehál sa zistilo, že hrúbka zostávajúcich žiaruvzdorných tehál v peci B bola o 3 cm väčšia ako že v peci A.
V septembri 2012 bol splyňovač prevádzkovaný pri 100-percentnom zaťažení, maximálny prietok kyslíka bol 8800 m³/h, tlak v systéme bol regulovaný na 6,5 MPa a hlavný prietok kyslíka bol regulovaný na 120 ~ 125 m/s. Účinok žiaruvzdorných tehál bol dobrý. Vzhľadom na nízke počiatočné zaťaženie systému majú žiaruvzdorné tehly menšiu eróziu. Od spustenia prevádzky až po prvú výmenu žiaruvzdorných tehál v peci C je zaťaženie v podstate 95 percent ~ 105 percent a životnosť valcovej tehly dosahuje 10,{10}}h.
Zo skutočnej prevádzky je zrejmé, že hlavný prietok kyslíka je vysoký, žiaruvzdorná tehla je vážne skorodovaná a životnosť je skrátená. Pomocou analýzy je možné prietok kyslíka ďalej znížiť iba zmenou veľkosti horáka.
Prevádzková teplota
Vhodná prevádzková teplota prispieva k vytvoreniu určitej hrúbky troskového filmu na žiaruvzdorných tehlách na vnútornej stene splyňovača na ochranu žiaruvzdorných tehál. Vo všeobecnosti sa predpokladá, že pri prekročení vhodnej prevádzkovej teploty sa rýchlosť erózie tehál s vysokým obsahom chrómu zvýši 4-krát na každé zvýšenie o 100 stupňa. Teplota topenia popola uhlia sa zvyšuje a zodpovedajúca prevádzková teplota splyňovača sa zvyšuje. Teplota topenia popola uhlia je určená podielom kyslých a zásaditých látok v uhlí. Alkalické oxidy majú za následok zníženie teploty topenia uhoľného popola. Čím viac alkalických oxidov je, tým nižšia je teplota topenia popola. Najrýchlejšou rýchlosťou erózie žiaruvzdorných tehál sú však často alkalické oxidy (rýchlosť erózie oxidu vápenatého na žiaruvzdorné tehly je väčšia ako rýchlosť erózie oxidu železa), takže pri výrobe splyňovaním neplatí, že čím nižšia je teplota topenia popola, tým lepšie . Továreň a naša spoločnosť sú rovnakého typu, zaťaženie sa príliš nelíši, prietok kyslíka je asi 10 000 m³/h, teplota topenia popola použitého surového uhlia je 1180 stupňov a prevádzková teplota je 1250 stupňov. V súčasnosti je prevádzková teplota splyňovača našej spoločnosti 1320 ~ 1350 stupňov. V porovnaní s ním je bod topenia popola v surovom uhlí používanom našou spoločnosťou oveľa nižší a stále existuje priestor na zníženie prevádzkovej teploty. Dokonca aj prevádzková teplota po zmiešaní uhlia by mala byť menšia alebo rovná 1250 stupňom. Preto môže naša spoločnosť znížiť aktuálnu teplotu pece o 30 ~ 50 stupňov, zvýšiť účinný obsah plynu v plyne o 0,5 percenta, obsah CO₂ na 16,5 percenta a obsah metánu na 900 × 10⁻⁶.
Okrem toho je príliš citlivý na tlakový rozdiel na troskovom otvore počas prevádzky. Keď sa zistí, že tlakový rozdiel na troskovom vstupe stúpa, prietok kyslíka sa slepo zvýši a prietok kyslíka sa zvýši, čo vedie k zvýšeniu teploty pece. Teraz pridajte 1 kyslík (16 m³) do každého horáka, prevádzková teplota splyňovača sa zvýši o 5 stupňov, pridanie 5 kyslíka znamená, že teplota pece sa zvýši o 20 ~ 30 stupňov a rýchlosť opotrebenia žiaruvzdorných tehál po 8 hodinách od prevádzka je rovnaká ako u neokysličených žiaruvzdorných tehál. 2d množstvo opotrebovania.
Ako posúdiť, či je údaj o tlakovom rozdiele na výstupe trosky pravdivý, môžete sa odvolať na zmeny iných parametrov procesu a vykonať komplexnú analýzu, aby ste správne posúdili skutočný tlakový rozdiel na výstupe trosky.
Troskový port je zablokovaný, tlakový rozdiel troskového portu sa zvyšuje a sekundárny reakčný čas sa predlžuje, čo povedie k zvýšeniu obsahu CO. V procese pridávania kyslíka do rozdielu tlaku v troskovom vstupe niekoľkokrát sa zistilo, že hoci sa rozdiel tlaku v troskovom vstupe zvýšil, obsah CO sa nezvýšil, ale obsah CO2 bol takmer 18 percent. Podľa zloženia plynu možno posúdiť tlak troskového otvoru. Rozdiel sa nezvýšil. Okrem toho, či sa tlakový rozdiel troskového otvoru zvýšil, možno posúdiť aj podľa tlakového rozdielu uzatváracej nádoby, tlakového rozdielu medzi uzatváracou nádobou a splyňovačom a hladiny kvapaliny v splynovači. . Keď je ústie trosky naozaj upchaté, treba ho po bežnom ošetrení včas ochladiť. Všeobecne povedané, operácia chladenia môže byť vykonaná 8 hodín po tom, čo sa tlakový rozdiel v troskovom otvore vráti do normálu. Upozorňujeme, že chladenie by nemalo byť príliš pomalé, pretože proces chladenia trvá príliš dlho, čo povedie k zvýšenému opotrebovaniu žiaruvzdorných tehál. Ak v zadnom systéme príliš kolíše tlak v riadiacom systéme, táto situácia spôsobí, že žiaruvzdorné tehly budú vypadávať ako hrudky.
kvalitu uhlia
Nie všetky druhy uhlia sú vhodné pre splyňovače. Zhrnutím rokov praktických skúseností sa dospelo k záveru, že v procese miešania uhlia by rozdiel medzi bodmi topenia popola dvoch uhlia mal byť menší ako 100 stupňov, pretože čím väčší je rozdiel v bodoch topenia popola oboch uhlia, tým väčší vplyv na splyňovač. Keď je rozdiel medzi bodmi topenia popola dvoch uhlia príliš veľký, v dôsledku nekonzistentného obsahu uhlíka v uhlí bude teplota v splyňovači veľmi kolísať a zloženie plynu bude tiež veľmi kolísať. Keď sa zmení kvalita uhlia, zmení sa obsah uhlíka v uhlí a keď sa obsah uhlíka zníži, skutočný pomer kyslíka k uhliu v splyňovači sa zvýši za podmienky, že pôvodný prietok kyslíka zostane nezmenený. Troskový film žiaruvzdornej tehly je relatívne tenký, čo nemôže mať zodpovedajúci ochranný účinok na žiaruvzdornú tehlu, čo zhorší eróziu žiaruvzdornej tehly. Keď sa zmení kvalita uhlia, zmení sa koncentrácia uhoľného kalu pred prevádzkou splyňovača počas 8 hodín. Keď sa výrazne zmení viskozita a koncentrácia uhoľného kalu (zmení sa tekutosť uhoľného kalu), operátor by mal venovať pozornosť rozdielu orálneho tlaku trosky a zmenám vo vzorkách trosky.
výrobné zaťaženie
Zmeny výrobného zaťaženia budú mať vplyv na životnosť žiaruvzdorných tehál, najmä pri spúšťaní a zastavovaní, zmeny teploty v splyňovači a zmeny okolitej atmosféry budú mať vážny vplyv na životnosť žiaruvzdorných tehál a náhle sa zmení teplota pece keď ovládanie nie je dobré. tepelný šok v splyňovači je silný a žiaruvzdorné tehly odpadávajú v blokoch. Častým spúšťaním a zastavovaním splyňovač prejde v momente nabíjania silným tepelným šokom a okamžitá zmena teploty povrchu žiaruvzdornej tehly bude príliš veľká, čo spôsobí odpadnutie žiaruvzdornej tehly. Výrobné zaťaženie sa zvýšilo z 90 percent na 105 percent a životnosť žiaruvzdorných tehál na žiaruvzdornom povrchu sa skrátila o 18 percent.
Kvalita žiaruvzdorných tehál a kvalita muriva
Kvalita samotnej žiaruvzdornej tehly bude mať vplyv na jej životnosť. Porovnaním prevádzky 90 tehál a 95 tehál nie je ťažké zistiť, že čím vyšší je obsah chrómu v žiaruvzdornej tehle, tým silnejšia je odolnosť proti korózii, ale nadmerný obsah chrómu zníži odolnosť žiaruvzdornej tehly proti tepelnému šoku. a uľahčiť výrobu žiaruvzdorného materiálu. Tehly padajú v kusoch. V súčasnosti je efekt použitia 90 tehál relatívne dobrý a efekt použitia 95 tehál nie je príliš ideálny.
Ak je problém s kvalitou muriva žiaruvzdorných tehál, životnosť žiaruvzdorných tehál sa výrazne skráti a žiaruvzdorné tehly môžu spadnúť už za týždeň. Vzhľadom na postupnú vyspelosť technológie splyňovania uhoľno-vodnej kaše však zriedkavo dochádza k fenoménu vážnej erózie žiaruvzdorných tehál v dôsledku problémov s kvalitou muriva.
veľkosť horáka
V prípade žiaruvzdorných tehál v peci sú miestne žiaruvzdorné tehly vážne poškodené namiesto rovnomerného odstránenia, čo naznačuje, že konštrukcia horáka je neprimeraná a veľkosť horáka by sa mala zlepšiť.
Kontrolou žiaruvzdorných tehál v peci sa zistí, že poškodenie žiaruvzdorných tehál je v tvare parených buchiet, to znamená, že stred je veľký a okraje sú prepadnuté. Podľa analýzy formy poškodenia súčasných žiaruvzdorných tehál našej spoločnosti je veľkosť medzery horáka vážne neprimeraná. Aby sa zabránilo erózii žiaruvzdorných tehál podobnú pare, epoxidový kanál horáka by sa mal transformovať. V apríli 2014 bol horák zrekonštruovaný a priemer vonkajšieho konca vonkajšieho kanála dýzy bol zväčšený z doterajších 41 mm na 42 mm. Po transformácii sa môže hlavný prietok kyslíka horákom znížiť na 10 m/s a životnosť žiaruvzdornej tehly sa výrazne predĺži.
Záver
Zmenou veľkosti horáka sa výrazne zvyšuje životnosť žiaruvzdornej tehly. Aby sa ďalej zlepšila životnosť žiaruvzdorných tehál, malo by sa vynaložiť úsilie na kontrolu teploty, kontrolu počtu spustení a zastavení, prísne kontrolu prevádzkovej teploty splyňovača<1250 ° C, and prevent the furnace temperature from rising due to human judgment errors; Continue to change the size of the burner. Through theoretical calculation, the main oxygen channel of the burner is expanded to 43mm, and the main oxygen flow rate is expected to be reduced to 125m/s, which can play a decisive role in prolonging the service life of the refractory brick.
